編者按：本文由王新華、夏云凱發(fā)表在《煤炭加工與綜合利用》期刊上，原標題為“原煤水分對干選效果的影響”。本平臺選用時內容有刪減，配圖根據內容斟酌選取。在此，對文章作者表示感謝。

01不同種類的原煤水分分布特點

煤中水分按存在形態(tài)分為游離水和結晶水。游離水是以物理狀態(tài)吸附在煤顆粒內部毛細管中，或附著在煤顆粒表面的水分；結晶水是以化合物方式同煤中礦物質結合的水。游離水在100～110℃下經過1～2h可蒸發(fā)掉，而結晶水通常要在200℃以上才能分解析出。煤的游離水分又分為外在水分和內在水分。外在水分是附著在煤顆粒表面的水分，很容易在常溫下的干燥空氣中蒸發(fā)。內在水分吸附在煤顆粒內部毛細孔中，需在100℃以上的溫度經過一定時間才能蒸發(fā)。

當煤顆粒內部毛細孔內吸附的水分達到飽和狀態(tài)時，煤的內在水分達到高值，稱為高內在水分。高內在水分與煤的孔隙度有關，而煤的孔隙度又與煤的煤化程度有關，所以高內在水分含量在相當程度上能表征煤的煤化程度，尤其能更好地區(qū)分低煤化程度煤。一般褐煤外水分大于15％，年輕褐煤的高內在水分多在25％以上，少數的如云南彌勒褐煤高內在水分達31％。高內在水分小于2％的煙煤，幾乎都是強粘性和高發(fā)熱量的肥煤和主焦煤。無煙煤的孔隙度高于煙煤，所以其高內在水分比煙煤有所增加。

濕法分選在降低精煤灰分的同時增加了精煤水分，灰水熱值效果相抵，水洗后精煤熱值提高不明顯，甚至下降。但值得注意的是，水分和灰分對精煤熱值的影響幅度因煤種而異。對低階煤來說，水分對熱值的影響遠大于灰分對熱值的影響。下表中灰分和水分對無煙煤原煤熱值的影響幾乎相等，但對低階煤如長焰煤或褐煤來說，水分的影響遠遠超過灰分對熱值的影響。由于低階煤水分對熱值影響較大，因此分選低階煤時，在增加精煤熱值方面采用干選工藝比水洗工藝更具有優(yōu)勢。

02原煤外水對干選的影響

煤炭洗選工程設計規(guī)范（GB50539-2016）對干選機入料外水分的適宜值確定為小于7％，和實際生產數據偏離較大，該適宜值和煤炭品種密切相關。如陽煤五礦小于13mm粒級無煙煤末煤的全水分小于5％，松散性良好，非常適宜干選。

臨礦集團榆樹井原煤為褐煤，全水分約為22％，內水分約為5％，外水分已經接近17％，但實際生產中仍然可采用干法分選工藝。

轉龍灣礦原煤主要為長焰煤，粘結性弱，主要作為動力和化工用煤。該廠實際生產經驗表明，為保證干選效果，原煤外水分不超過10％時分選效果良好；當外水分超過11.5％時，分選效果惡化；當外水分為15％時，干選無法進行（詳見下表）。因此干選機入料的外水分適宜值隨煤種變化而變化，原煤水分應該分為內水，孔隙內表外水和表外水。對孔隙度發(fā)達的煤種來說，毛細孔中的水分對干選沒有影響，真正對干選造成干擾和影響的是煤炭顆粒表面的水分。

03矸石泥化對干選的影響

煤炭的泥化程度主要受矸石礦物組成、煤的變質程度與含水量的影響。如煤矸石的礦物組成為層狀硅酸鹽礦物，這些礦物硬度都很小，易沿層間解理，造成矸石泥化。石英為架狀氧化礦物，硅、氧原子通過共價鍵連接，結構十分穩(wěn)定，因此，若矸石中石英含量較大，則其泥化程度較弱。

對于易泥化煤，如果含水量較大，伴生矸石泥化后形成類似粘結劑的作用，會導致煤炭顆粒之間粘連，影響干選效果。另外，在易泥化煤干燥時，過多水分還會使煤產生裂紋，導致碎裂發(fā)生。如河南郁山煤礦煤種為貧瘦煤，屬高硫動力煤，煤層較薄，含有矸石夾層，開采時帶有大量矸石且矸石易泥化，原煤低位發(fā)熱量為14.65～15.07MJ/Kg，全水分不足10％，硫分為3.3％。該煤水分雖然不高，但由于易泥化矸石原煤粘連嚴重，難以直接干選。

黑龍江省雙陽礦原煤為1/3焦煤，塊煤矸石含量高且易泥化。該礦原煤顆粒外觀潮濕，泥團包裹煤塊，結團嚴重，易粘結。由于硅酸鹽質的易泥化矸石存在，即使末原煤全水較低（7％），仍然難以直接干選。因此，原煤存在易泥化硅酸鹽矸石時，干選的適宜水分大幅下降。原煤水分對干選的影響，不但取決于外水大小，還取決于煤炭變質程度和伴生矸石泥化性質。

04干選前后煤炭產品水分的變化

干選過程中，一定數量的矸石被排除后，由于原煤中高密度矸石的水分一般較低，因而精煤產品水分相對原煤水分會有所增加。同時由于風選過程中存在強烈空氣流和煤粒之間的對流現象，氣流會帶走一部分煤炭顆粒外在水分，所以煤炭分選前后水分總量也會有所下降。

以同煤集團色連一礦原煤分選后水分變化為例，原煤水分為22.88％，排矸量為7.83％，矸石水分較低。選后精煤水分達到23.87％，比原煤水分增加了0.99％，詳見下表。

05粒度對分選精煤產品水分的影響

濕法分選和干選工藝比較的一個重要參數是如何確定分選后精煤水分的變化值。按照煤炭洗選工程設計規(guī)范，濕法分選后大于13mm粒級塊煤脫水篩后產品外水分取值為8％～10％，13～0.5mm末煤離心機脫水后產品外水分取值為6％～8％。

統(tǒng)計不同末煤和煤泥離心機脫水后的精煤產品外水分取值經驗數值如下圖所示。由圖中可見，粒度越細，精煤水分越高。當入料粒度大于5mm時，精煤脫水后外水分取值為2％～3％；入料粒度為1～5mm時，精煤脫水后外水分取值為4％～8％，入料粒度小于3mm時，精煤脫水后外水分取值8％～12％。

由此可見，一定粒度原煤水洗后的精煤水分取決于精煤粒度分布，平均粒度越細，洗后水分增加值越高。

我國傳統(tǒng)動力煤選煤廠大多采用濕法分選工藝。許多長焰煤和褐煤選煤廠采用了塊煤部分入洗或全粒級水洗工藝，帶來了精煤產品水分過高的問題。如同煤集團色連一礦原煤為易泥化褐煤，可選性為易選。原選煤工藝設計為13mm粒級以上塊煤采用重介質淺槽洗選，小于13mm粒級末煤不洗直接摻入產品銷售。此工藝分選過程中存在原煤水分大、粘性大，13mm粒級分級困難，進入淺槽的煤泥量大，精煤水分增加，熱值提升不明顯，精煤產率下降的現象。色連一礦現采用分選工藝流程為大于25mm重介質淺槽分選，小于25mm粒級末煤旁路不選，塊精煤破碎后混入末原煤作為混煤銷售。實際生產表明，采用此工藝流程后，塊精煤水分增加2％～3％，煤泥量增加約5％～10％。

生產實踐表明，水洗時，大于25mm粒級原煤由于矸石含量的波動，全水分處在21.66％～23.69％范圍內。重介質淺槽分選密度穩(wěn)定，波動小，產品不帶矸石，大于25mm粒級塊精煤基本為小于1.5g/cm3密度物，熱值18.83MJ/Kg左右。全年平均原煤熱值為16.06MJ/Kg，混煤平均熱值為17.50MJ/Kg。水洗后熱值提高約1.44MJ/Kg，灰分下降8.26％，硫分基本不變。

同期大于25mm粒級塊煤的干選試驗結果表明，干選精煤質量較為穩(wěn)定，大于25mm粒級干選精煤灰分接近重介質淺槽，但干選精煤和濕法分選后的精煤水分存在較大差異，干選精煤水分在24.5％左右，低于水洗塊精煤水分（28％），雖然干選精煤灰分略高，但干選塊精煤熱值反而比重介質精煤的熱值高。如將原煤破碎到小于80mm，干選后的精煤水分相對原煤增加1個百分點，熱值相對原煤提高2.74MJ/Kg。

調研發(fā)現，部分易泥化煤重介質選煤廠產品質量指標設計中，設計者對精煤產品水分的取值和實際生產數值有較大差異（見下表）。塊精煤和末精煤水分預測誤差分別在4％～8％和2％～8％范圍內，精煤水分設計值嚴重偏離實際生產數值。因此在分選孔隙發(fā)達、吸水性較強的長焰煤和低階煤時，按照煤炭洗選工程設計規(guī)范中精煤脫水后產品外水參考值來取值，可能會給部分選煤廠設計帶來誤導。

對鄂爾多斯易泥化長焰煤干選和濕法分選工藝進行比對時，可參考下表取值。

06粘濕煤炭雙干分選

為解決水分大、矸石易泥化的粘濕煤難以直接干選的問題，可采用雙干（干燥預處理去水＋干選排矸）工藝進行分選提質。該種方案是將振動混流干燥設備與復合式干法分選機聯合裝配，協同作業(yè)，形成了煤炭雙干（干燥＋干選）提質系統(tǒng)。振動混流干燥設備適用于各種密度、粒度不均的混合物料干燥，主要采用低溫大風量熱煙氣對粘濕物料進行干燥處理。振動混流干燥設備通過機械振動將濕物料分散疏松，使氣流均勻通過多層干燥床面，提高了物料與氣流的接觸面積和接觸時間；主機中的振動床可以多層布置，層高較低，大大提高了干燥器的容積產量。

河南郁山煤礦所產原煤為易泥化高灰、高硫煤，末煤含量大，其中小于6mm粒級含量占總產量的60％以上，水分小于10％，但原煤粘連嚴重，難以直接干選。采用雙干系統(tǒng)將水分去除2％～3％后，原煤松散，粘性消失，干選效果良好，選后原煤硫分從3.21％降至1.82％，發(fā)熱量由16.78ＭＪ／ｋｇ提升至18.70MJ/Kg。

07結論

干選技術的發(fā)展主要是為了解決動力煤濕法難以分選或洗選效果不佳的問題。在濕法分選和干選工藝比較論證過程中，必須對不同分選工藝的精煤水分做理論分析和準確估算，為選擇合理的分選工藝提供可靠的設計依據。